三 燃煤鍊條爐排鍋爐最高液膜溫度計算◈條◈件的分∇析∇
燃油(Yóu)/燃氣圓筒形(Xíng)盤●管●式有機熱載體[Tǐ]鍋爐的最高液∇膜∇溫度計算▲條▲(Tiáo)件詳見▿以▿(Yǐ)下附件(DIN4754中◆的◆計算方法）。
●燃●煤鍊條◆爐◆排◈鍋◈[Guō]爐與燃油／燃氣圓筒形盤管◇式◇鍋爐[Lú]相比，∆既∆有燃料及燃燒特(Tè)點的不同,又有爐[Lú]型和爐膛▽結▽[Jié]構的不▿同▿，因此二者在傳熱條件和爐膛輻射受熱面的熱流密度分布方面(Miàn)存在較大的差異，使得二者在計算方法和◆計◆(Jì)算公[Gōng]式的應用方面有所區别。但(Dàn)二者之間也存在一些相◈同◈(Tóng)的基[Jī]本條[Tiáo]件，例如，因計算目的相同，二者都是以計算▽輻▽射受熱面上最大熱流密[Mì]度為計算對象，故可以輻射傳熱計算公(Gōng)式作為基本[Běn]的計算關系。此外，兩種鍋爐的爐管内有機熱載(Zǎi)體的(De)換熱條件基本相同，故二者可以▾采▾[Cǎi]用完全相同的管内傳熱計算方法和公[Gōng]式進行計算。
根據以上分○析○，可以看出在最高液膜(Mó)溫度計算方面，燃煤鍊條爐[Lú]排(Pái)鍋爐與燃油／燃氣[Qì]鍋爐的[De]主要(Yào)差異是因燃◈料◈、燃燒方式和爐膛結構不(Bú)同而導緻二者的爐膛内燃燒及傳(Chuán)熱條件不同，故(Gù)而形成輻射受熱面上的熱流密度及其分布情況不同(Tóng)。因此，該問題的研究重⋄點⋄應當是對[Duì]爐膛燃◈燒◈[Shāo]及傳熱條件的分析(Xī)和對最大熱流[Liú]密度的确定。
對于燃煤鍊(Liàn)條爐排鍋爐而言，由(Yóu)于爐拱喉●口●部位以下的燃燒室▲内▲[Nèi]沒◆有◆[Yǒu]布置受[Shòu]熱(Rè)面，火焰和煙[Yān]氣尚∇未∇受到受熱面[Miàn]吸熱的影響而未[Wèi]使其溫度快速衰減，但●爐●拱喉口部位的火焰和煙氣對燃∇燼∇室内的受熱(Rè)面具有輻射作用，即燃燼室下◆部◆的受熱面會直接(Jiē)受到[Dào]發光火焰的(De)∇輻∇射，同時，燃燼室[Shì]内部充滿以三原(Yuán)子◈氣◈體為主的煙氣(Qì)，因接受來自于火焰及高溫煙氣的輻射，使◆得◆(Dé)整個(Gè)燃燼[Jìn]室通過爐(Lú)拱喉口部位的[De]輻射獲得部分熱量，所以[Yǐ]除了對燃燼室的輻射、漏風和爐牆▽散▽熱(Rè)會對燃燒室溫度産生影響外，此∆處∆的火焰和煙氣溫度幾乎接(Jiē)近于鍋爐的絕熱燃燒溫度。由于燃(Rán)燼(Jìn)室[Shì]内的受熱面大量吸熱[Rè]的原因(Yīn)，進入喉口後火(Huǒ)焰和煙氣◊溫◊(Wēn)度會沿着[Zhe]燃[Rán]燼室向上的(De)軸線方(Fāng)向快速衰減，所以其上部◆不◆可能出現比喉口處更大的輻射熱流密(Mì)度。由此分析可以▲看▲出(Chū)，因暴露在發光火焰之中，∇燃∇燼室下部[Bù]接近于(Yú)爐拱◆喉◆口的(De)部位會直接受到∇具∇有鍋爐絕⋄熱⋄燃燒溫度條件的火[Huǒ]焰和高溫煙氣◈的◈(De)輻射和[Hé]沖[Chòng]擊，使得在(Zài)這個部位布置的受熱面▲上▲的輻射熱流密度(Dù)會處于最大值，故其應當[Dāng]是(Shì)重點關(Guān)注的部▿位▿。
鍊條爐▿排▿鍋爐的▾絕▾(Jué)熱燃燒溫度▲是▲考慮了煤種[Zhǒng]、燃燒條件、鍋爐結構及操作條▲件▲[Jiàn]等影響，在此◆基◆礎上通過鍋爐(Lú)熱力計算[Suàn]所得到的●爐●膛最高燃燒溫度，而(ér)在該溫[Wēn]度作用◇下◇(Xià)的鍋爐受熱面上，必然産生最大的[De]熱流密◈度◈。因此，可[Kě]以利用[Yòng]鍋爐熱(Rè)力計算(Suàn)所得的絕熱∇燃∇[Rán]燒溫度和[Hé]爐膛煙氣●有●效平均溫(Wēn)度▲及▲爐[Lú]膛輻射受[Shòu]熱面平均(Jun1)熱流密度數據，依據輻射傳熱計算的基本關系式，對[Duì]鍋爐燃(Rán)燼室下部接近于爐拱[Gǒng]喉口部位的受熱面上的熱流密度◈進◈[Jìn]行修正計算，即可得出[Chū]該處輻[Fú]射受熱面[Miàn]上所(Suǒ)承受的最大◇熱◇流▾密▾度值。
